第十五條
船舶因受外力致船體受損，應在左列假定之受損最大範圍正常浸水後殘存
：
一、舷側受損
（一）縱向範圍－１／３Ｌ２／３或一四．五公尺，二者以較小者為準
。
（二）橫向範圍－在夏朝載重線平面自側與船體中心線成直角之方向向
內測量為Ｂ／５或一一．五公尺，二者以較小者為準。
（二）垂向範圍－由船底板在中心線之模線起向上無限制。
二、船底受損
（一）縱向範圍－自船舶前垂標起０．三Ｌ部分為１／３Ｌ或一四．五
公尺，二者以較小者為準。船舶之其他部分則為１／３Ｌ或五公
尺中之較小者。
（二）橫向範圍－自船舶前垂標起０．三Ｌ部分為Ｂ／６或一０公尺，
二者以較小者為準。船舶之其他部分則為Ｂ／６或五公尺中之較
小者。
（三）垂向範圍－由船底板在中心線之模線起向上為Ｂ／１５或二公尺
，二者以較小者為準。在決定破損對艙間之影響時，依第十九條
第三項所裝設之吸水井得略之。
三、其他受損
（一）如其範圍雖較前兩款為小，但將肇致更嚴重情況者，應予假定之
。
（二）貨物區域任何部位之局部舷側受損，其自船殼板法線方向量至舷
內達七六０公釐者，應予考慮之。當第十七條第一項可適用之規
定亦需要時，並應依假定橫向艙壁亦受損。
第三十七條
貨艙櫃之容許壓力依艙櫃之型式規定如下：
一、整體艙之容許壓力通常應為認可標準中對船體結構之容許壓力。
二、薄膜艙櫃之容許壓力應參照第三十六條第二款規定。
三、甲型獨立櫃以平面結構為主者，其主要與次要構件包括防撓材、大肋
骨、縱材、縱樑等之應力，當以典型之分析方法計算時，碳錳鋼與鋁
合金不應超過 Rm/2.66 或 Re/1.33 之較低值。但對主要構件施行
詳細之計算時，則相當應力 σ c得較此增加至認可之應力。計算時
應對彎曲、剪切、軸向與扭力變形之影響，及由於雙層底與貨艙櫃底
撓曲所引起船體與貨艙櫃之相互作用力等予以考慮。
四、乙型獨立櫃以迴轉體結構為主者，其容許應力不應超過下列規定：
（一）相當一級薄膜總應力 σｍ≦ｆ
（二）相當一級薄膜局部應力 σＬ≦１．５ｆ
（三）相當一級彎曲應力 σｂ≦１．５ｆ
（四）σＬ＋σｂ≦１．５ｆ
（五）σｍ＋σｂ≦１．５ｆ
五、乙型獨立櫃以平面結構為主者，航政機關或驗船機構得要求符合其他
額外之應力標準。
六、丙型獨立櫃依前條第六款第一目之一計算時所應採用之最大容許薄膜
應力，應較Rm/A或Re/B為低。
七、內部絕熱艙應參照前條第七款第二目至第四目規定。
前項各目中Rm、Re、σ c、 f、 F、 A、 B、 C、 D等之定義如次：
一、Rm及Re分別為在室溫下指定之最小抗拉強度及最小降伏應力，其單位
為每平方毫米牛頓數 （N/mm2）。應力－應變曲線上並未明顯顯示該
降伏應力時，Re得適用安全應力百分之零點二。對於鋁合金焊接接頭
，Rm與Re應採用在退火狀態下之相應值。上述性能應與指定材料包括
在製造狀態下焊接金屬之機械性能最小值相當。經航政機關或驗船機
構之特別考慮時，得考慮在低溫下提高該降伏應力與抗拉強度。材料
性能所依據之溫度，應於第七條規定之證書內顯示之。
二、f為Rm/A、 Re/B 中之較小值。
三、F為Rm/C、 Re/D 中之較小值。
四、A、B、C及D之值應於第七條規定之證書上顯示，其最小值依所採用材
料規定如表一。
五、σc 依下式決定之：
ˍˍˍˍˍˍˍˍˍˍˍˍˍˍˍˍˍ
σc=√（σ+σy-σσy+3τy）
式中：
σx 為 x 方向之總正應力
σy 為 y 方向之總正應力
τxy 為 x-y 平面內之總剪應力
但當靜與動應力係分別計算，除有其他計算方法經證明為適當者外，
總應力應依下列各式計算之：
ˍˍˍˍˍˍˍˍˍˍˍˍ
σx=σ x‧st±√（Σ（σ x‧ dyn） ）
ˍˍˍˍˍˍˍˍˍˍˍˍ
σy=σ y‧st±√（Σ（σ y‧ dyn） ）
ˍˍˍˍˍˍˍˍˍˍˍ
τ xy=τxy‧st±√（Σ（τxy‧ dyn））
式中：
σ x．st、σ y．xt 及τxy． st 為靜應力
σ x． dyn、σ y． dyn 及τxy． dyn 為動應力
全部由加速分量與因撓曲及扭轉引起船體應變分量中分別決定。
前項應力可能會為疲勞分析、裂痕擴展及皺曲標準所限制。又所採用之材
料未包含於第八節者，第一項之容許應力應經航政機關或驗船機構之個案
核定。
第四十三條
貨物圍護系統之構造與試驗應符合下列規定：
一、獨立櫃外殼之所有焊接接頭應為對接焊、全滲透型。對於突頂與外殼
之連接，得准使用全滲透 T型焊接。除突頂上之小貫穿件外，噴嘴通
常應設計為全滲透焊焊接。
二、丙型獨立櫃，其壓力容器所有之縱向與周圍之焊接接頭應為對接焊、
全滲透、雙 V型或單 V型槽。全滲透對接焊並應以雙面焊接或加墊圈
達成之。使用墊圈時，除對非常小處理之壓力容器經航政機關或驗船
機構之特別許可外，該墊圈應於焊接後移除之。其他邊緣之預加工，
應經航政機關或驗船機構依核定焊接程序時所施試驗之結果准許之。
三、丙型獨立櫃，其壓力容器本體與突頂之間，及突頂與有關裝具間之接
頭，其斜口預加工之設計應依認可之壓力容器標準為之。所有以焊接
連接於容器之噴嘴、突頂，或其他貫穿件，及所有以焊接連接於容器
或噴嘴之凸緣，應以全滲透焊延伸貫穿於容器壁或噴嘴之整個厚度，
但直徑較小之噴嘴，經特別認可者不在此限。
四、工人之技藝應經認可。艙櫃之焊接檢查與非破壞性試驗，除丙型獨立
櫃外，應依第八十條第六款規定施行之。
五、薄膜艙櫃有關品質保證之措施、焊接程序之核定、設計之細節、材料
、構造之檢查與構件之生產試驗，應符合原型試驗程序時所確立之基
準。
六、本條對獨立櫃或薄膜艙櫃之有關規定，得適用於半薄膜艙櫃。
七、為確保內部絕熱艙材料之均勻性，其品質管制程序包括環境控制、應
用程序之核定、角隅、貫穿件及其他設計細節、材料規格、構件安裝
與生產試驗，應符合原型試驗程序時所確立之基準。品質管制之規範
包括構造缺陷之最大容許尺度、製造與安裝中之試驗與檢查，及在各
階段之取樣試驗，均應經認可。
八、整體艙應施行靜水或空氣試驗，並經認可。試驗之施行應儘可能使其
應力接近設計應力，並使艙頂之壓力至少與洩壓閥最大值相當。
九、船舶裝設有薄膜艙櫃或半薄膜艙櫃者，其堰艙及在正常情況下可能裝
有液體並與支撐薄膜之船體結構鄰接之所有空間，應依認可之標準施
行靜水或空氣試驗。支撐薄膜之其他貨艙結構亦應施行密性試驗。但
管道及在正常情況下並不裝載液體之其他艙間，不必施行靜水試驗。
十、船舶裝有內部絕熱艙者，應於內部絕熱艙之材料敷設前依下列施行試
驗：
（一）如其內層船體為支撐結構，其所有內層船體結構應考慮洩壓閥最
大值依認可之標準施行靜水或空氣試驗。
（二）其獨立櫃為支撐結構時，該獨立櫃應依第十二款規定試驗之。
（三）其內層船體結構或某獨立櫃結構供次屏壁之用時，其結構之密性
試驗應以經認可之技術施行之。
十一、丙型獨立櫃應依下列檢查與試驗：
（一）有關製造與工藝之公差，如偏離真正形狀之局部失圓度、焊接
接頭對準及具有不同厚度之板之斜削，應符合經認可之標準。
此等公差並應與第三十六條第六款第二目之皺曲分析相關。
（二）就有關焊接接頭非破壞性試驗之完成與範圍而言，其範圍應全
部或部分依認可之標準，但所作之控制不得少於下列規定：
1.全部非破壞性試驗依第三十六條第六款第一目之二施行時，
對接焊應百分之一百施行射線檢查；所有焊縫百分之十，各
開孔及噴嘴等之加強環應百分之百施行表面探傷。經航政機
關或驗船機構之特許時，剖分射線檢查得准以超音波試驗代
替。對於各開孔與噴嘴等周圍之焊縫或加強環，航政機關或
驗船機構認為必要時，得要求全部施行超音波試驗。
2.部分非破壞性試驗依第三十六條第六款第一目之二施行時，
對接焊縫所有之交叉接頭及選均勻分佈對接焊縫全長至少百
分之十，應施行射線檢查；各開孔、噴嘴等周圍加強環應百
分之百施行表面探傷；航政機關或驗船機構並得個案要求超
音波試驗。
十二、各獨立櫃應依下列規定施行水壓或空氣試驗：
（一）甲型獨立櫃之試驗，其應力應儘可能接近設計應力，其在櫃頂
之壓力至少應與洩壓閥最大值相當。當施行空氣試驗時，其試
驗狀況應儘可能模擬該櫃及其支撐構件之實際負載狀況。
（二）乙型獨立櫃之試驗除依前款規定外，其在試驗情況下，主要構
件中之最大主薄膜應力或彎曲應力，不應超過製造材料在該試
驗溫度下降伏強度百分之九十。為確使能滿足此條件，當計算
顯示此應力超過降伏強度百分之七十五時，其原型試驗應採用
應變計或其他適當設備偵測之。
（三）丙型獨立櫃之試驗規定如下：
1.各壓力容器製造完成後，應於櫃頂測計之壓力不低於設計揮
發氣壓（Po）一點五倍壓力下施行水壓試驗，但在該壓力試
驗中任何一點所計算之主薄膜應力不應超過材料降伏應力百
分之九十。為確保能滿足此條件，經計算顯示此應力可能超
過降伏強度百分之七十五時，其原型試驗應在單筒與球形壓
力容器以外之壓力容器中，採用應變計或其他適當設備偵測
之。
2.試驗之水溫，至少應比製造材料零延性轉變溫度高攝氏三十
度。
3.其壓力應依厚度予每二十五毫米保持二小時，並在任何情況
下不得少於二小時。
4.貨物壓力容器需要，並經航政機關或驗船機構之特許時，得
在第三目之一至第三目之三條件下施行液力氣壓試驗。
5.各櫃之試驗，航政機關或驗船機構得依其營運溫度予以特別
考慮，採用較高之容許應力。但應完全符合第三目之一規定
。
6.各壓力容器及其有關之裝具，在獨立櫃完工組合後，應施行
適當之密性試驗。
7.貨艙櫃以外之其他壓力容器，其設計或支撐無法安全注水或
使其乾燥，及在營運使用中不容許遺有試驗介質之痕跡者，
應由航政機關或驗船機構針對個別情況考慮採用氣壓試驗。
十三、所有之櫃應施行密性試驗，該試驗得與前款規定之壓力試驗合併或
分別施行。
十四、有關次屏壁之檢驗規定，由航政機關或驗船機構個案決定之。
十五、船舶裝有乙型獨立櫃者，除非該船有關尺度之設計與佈置業經以足
尺試驗證實外，至少應測計其中一櫃及其支撐構件，以證實其應力
標準。
十六、船舶裝有丙型獨立櫃者，航政機關或驗船機構得依其形狀與其支撐
構件及屬具之佈置情況，要求與前款類似之測計。
十七、貨物圍護系統之全部性能應於貨物裝卸中開始冷卻之初予以驗證是
否符合其設計參變數。用以驗證設計參變數之重要構件與設備之性
能紀錄應予保存。
十八、依第四十一條第四款規定裝有加熱裝置時，其所需之熱輸出量與熱
分配應予試驗之。
十九、船舶在第一次裝載航程後，其船體應作冷點檢查。
二十、船舶在第三次裝載航程後，但應在船舶建造或內部絕熱艙經重大修
理營運後之前六個月內，其內部絕熱艙之絕熱材料應施行額外檢查
，以驗證其表面狀況。
二十一、丙型獨立櫃，於壓力容器上之標誌方法，應採不致產生無法接受
之局部應力者。
第四十五條
船長在五十公尺以上之船舶，在北大西洋上以相當於10概率標準運動
時，第三十三條第六款之加速度分量得以左列公式為準：
一、垂向加速度
ａz ＝ ±ａo
╴╴╴╴╴╴╴╴╴╴╴╴╴╴╴╴╴╴╴╴
／ 45 X 0.6
√1＋(5.3－──)(──＋0.05）(──)1.5
Lo Lo ＣB
二、橫向加速度
ａy ＝ ±ａo
ˍˍˍˍˍˍˍˍˍˍˍˍˍˍˍˍˍˍˍˍ
／ x Z
√ 0.6＋2.5(──＋0.005)＋Ｋ(1＋0.6Ｋ─)
Lo B
三、縱向加速度
ａx ＝ ±ａo
ˍˍˍˍˍˍˍˍˍˍˍˍˍˍˍˍˍˍˍˍ
／ Lo Z 0.6
√0.06＋(0.7－──＋5──)(──)－0.25
1200 Lo ＣB
Lo Z 0.6
(0.7－──＋5──)(──)
1200 Lo ＣB
式中：
Ｌo 為在認可標準中用以決定結構尺度之船長，其單位為公尺。
ＣB 為方塊係數。
Ｂ 為船舶最大模寬，其單位為公尺。
ｘ 為由舯至裝貨艙櫃重心之縱向距離，其單位為公尺； x在舯以前為正
值，在舯以後為負值。
ｚ 為由船舶實際水線至裝貨艙櫃重心之垂向距離，其單位為公尺； z在
水線以上為正值，在水線以下為負值。
Ｖ 34 600
ａo 等於0.2 ────＋──－───
ˍˍ
Lo Lo Lo
Ｖ 為營運航速，其 單位為節。
Ｋ 通常等於一，對於特殊之裝載情況與船型，其Ｋ值依左式決定之：
Ｋ＝13 ＧＭ／Ｂ 而Ｋ≧1.0
ＧＭ為定傾中心，高其單位為公尺。
ａx、ａy及ａz 為在相關方向之最大無因次加速度（即相對於重力加速度
），為便於計算得認係分別作用者。不包括靜重之分量，ａy 包括因橫搖
所生在橫向靜重之分量，ａx包括因縱搖所生在縱向靜重之分量。